ドイツ輸入PEKUTECHシール2701

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江蘇邱成機電有限公司

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直流発電機の動作原理は電機子コイルに誘起される交番起電力を、ブラシ端から引き出すときに直流起電力に変えるように、整流器によってブラシの転方向作用に合わせている原理である。

起電力を感知する方向は右手の法則によって決定される（磁気線は手のひらを指し、親指は導体の運動方向を指し、その他の4本の指の指し方は導体の中で起電力を感知する方向である）。

直流電動機の動作原理

導体の力を受ける方向は左手の法則で決定される。この一対の電磁力は電機子に作用するトルクを形成し、このトルクは回転電機では電磁トルクと呼ばれ、トルクの方向は反時計回りで、電機子を反時計回りに回転させようとしている。この電磁トルクが電機子上の抵抗トルク（例えば摩擦による抵抗トルクやその他の負荷トルク）を克服できれば、電機子は反時計回りに回転することができる。

直流電動機は直流動作電圧によって動作する電動機であり、ラジカセ、ビデオレコーダー、ビデオプレーヤー、電気かみそり、ドライヤー、電子時計、おもちゃなどに広く応用されている。

でんじしきへんしゅうほうそう

電磁式直流モータは、ステータ磁極、ロータ（電機子）、整流器（通称整流子）、ブラシ、ハウジング、軸受などから構成する、

電磁式直流モータの固定子磁極（主磁極）は、鉄心と励磁巻線からなる。その励磁（旧基準では励磁と呼ばれていた）方式の違いによって、また直励直流モータ、並励直流モータ、他励直流モータ、復励直流モータに分けることができる。励磁方式によって、固定子磁極の磁束（固定子磁極の励磁コイルに通電して発生）の法則も異なる。

直流励磁直流電動機の励磁巻線と回転子巻線の間はブラシと整流器を通じて直列に接続され、励磁電流は電機子電流に比例し、固定子の磁束は励磁電流の増大に伴って増大し、トルクは電機子電流の二乗に比例し、回転速度はトルクまたは電流の増加に伴って急速に低下する。その起動トルクは定格トルクの5倍以上に達することができ、短時間過負荷トルクは定格トルクの4倍以上に達することができ、回転速度の変化率が大きく、過負荷回転速度が非常に高い（一般には無負荷での運転は許されない）。変速は、外用抵抗器を用いて直列励起巻線と直列（または並列）に接続したり、直列励起巻線を並列に接続したりすることによって実現することができる。

並進直流モータの励磁巻線はロータ巻線と並列に接続され、その励磁電流は比較的に一定で、起動トルクは電機子電流に比例し、起動電流は定格電流の約2.5倍程度である。回転数は電流及びトルクの増大に伴い若干低下し、短時間過負荷トルクは定格トルクの1.5倍である。回転数変化率は5%~ 15%と小さくなっている。磁場を弱める定電力によって速度を調整することができる。

彼の励磁直流モータの励磁巻線は独立した励磁電源から電力を供給され、

その励磁電流も一定であり、起動トルクは電機子電流に比例する。回転数変化も5%~ 15%であった。磁場定電力を弱めて回転数を上げるか、回転子巻線の電圧を下げることで回転数を下げることができる。

複素励起直流モータの固定子磁極には並励巻線のほか、ロータ巻線に直列に接続された直励巻線（その巻数が少ない）が搭載されている。直列巻線による磁束の発生方向は主巻線の磁束方向と同じであり、起動トルクは定格トルクの約4倍程度、短時間過負荷トルクは定格トルクの3.5倍程度である。回転数変化率は25%~ 30%（直列巻線に関係）であった。回転数は磁場強度を弱めて調整することができる。

整流器の整流板は銀銅、カドミウム銅などの合金材料を使用し、高強度プラスチックで成形した。ブラシは整流器と摺動接触し、回転子巻線に電機子電流を提供する。電磁式直流モータのブラシは一般的に金属黒鉛ブラシまたは電気化学黒鉛ブラシを用いている。回転子の鉄心は珪素鋼片を用いて積層され、一般的には12溝であり、12組の電機子巻線が埋め込まれ、各巻線間が直列に接続された後、それぞれ12枚の転向片と接続されている。

江蘇邱成機電有限公司は研究開発、工事、販売、技術サービスを一体化した現代化企業であり、国内自動化分野で競争力のある設備サプライヤーである。会社は主に欧米と日韓などの先進国の機電一体化設備、高精度分析測定器、環境と新エネルギー工業設備及び電動工具などの工業制御自動化製品を経営している。

原理：不活性ガス保護下で、タングステン極と溶接部品との間に発生するアーク熱溶融母材と充填溶接ワイヤ（充填溶接ワイヤを加えなくてもよい）を利用して、溶接ビードを形成する溶接方法。溶接中は電極が溶けない。

主な特徴：適応能力が強い（アークが安定しており、スパッタが発生しない）、溶接生産性が低い（タングステン極の負荷電流能力が比較的に悪い（タングステン極の溶融と蒸発を防止し、溶接ニップタングステンを防止する）、生産コストが高い。

応用：ほとんどすべての金属材料を溶接でき、ステンレス鋼、高温合金、アルミニウム、マグネシウム、チタン及びその合金に常用され、難溶解活性金属（ジルコニウム、タンタル、モリブデン、ニオブなど）と異鐘金属の溶接に使用される。溶接厚さが一般的に6 mm以下の溶接部品、または厚い部品の下地溶接。小角グルーブ（狭グルーブ技術）を利用して、90 mm以上の厚さの狭ギャップTIG自動溶接を実現することができる。

6、プラズマアーク溶接

原理：水冷ノズルによるアークの拘束作用により、高エネルギー密度のプラズマアークを得て溶接する方法。

主な特徴（アルゴンアークとの溶接比）――9332エネルギーが集中し、温度が高く、ほとんどの金属に対して一定の厚さ範囲内で小孔効果を得られ、十分に溶融し、裏面成形が均一な溶接ビードを得ることができる。⑵アークの伸びがよく、プラズマアークは基本的に円筒形であり、アーク長の変化は溶接部品上の加熱面積と電流密度に与える影響が比較的に小さい。そのため、プラズマアーク溶接のアーク長変化が溶接ビード成形に与える影響は明らかではない。（アルゴンアーク溶接より溶接速度が速い。（9335）より細く、より薄い加工品を溶接することができる。（9335）設備が複雑で、費用が高い。

アプリ

（9332）貫通型（小孔型）プラズマアーク溶接：プラズマアークの直径が小さく、温度が高く、エネルギー密度が高く、貫通力が強いという特徴を利用して、適切なプロセスパラメータ条件下（大きな溶接電流100 A〜500 A）で、溶接部品を溶融し、プラズマ流力の作用下で、溶接部品を貫通する小孔を形成し、溶接部品の裏面からプラズマアークの一部を噴出するプラズマアーク溶接方法。片面溶接による両面成形が可能で、ステンレス鋼3～8ミリ、チタン合金12ミリ以下、低炭素鋼2～6ミリ、低合金構造鋼及び銅、黄銅、ニッケル及びニッケル合金の突き合わせ溶接を溶接する。（板が厚すぎて、プラズマアークのエネルギー密度の制限を受けて、小孔を形成するのが困難である；板が薄すぎて、小孔は液体金属に閉鎖できなくて、固は小孔溶接法を実現できない。）

⑵溶融型（溶解型）プラズマアーク溶接：小さい溶接電流（30 A〜100 A）と低いプラズマガス流量を用いて、混合型プラズマアーク溶接の方法を採用する。細孔効果は形成されない。主に薄板（0.5〜2.5 mm以下）の溶接、多層溶接裏打ちビード以降の各層の溶接及び隅肉溶接の溶接に用いられる。

（9334）マイクロビームプラズマアーク：溶接電流が30 A以下のプラズマアーク溶接。ノズル径が小さく（Φ0.5〜Φ1.5 mm）、針状の細かいプラズマアークが得られる。主に1ミリ以下の超薄型、超小型、精密な溶接部品を溶接するために用いられる。

ノート＃ノート＃

1、以上はよく使われるいくつかの溶接方法であり、それぞれ利点と不足があり、溶接方法を選択する時、考慮すべき要素は比較的に多く、例えば：溶接材料の種類、板厚、溶接ビードの空間における位置など。溶接方法を選択する原則は：溶接継手の品質を保証する前提の下で、総コストの低い溶接方法を使用することである。

溶接温度制御

溶融池の温度は、直接溶接品質に影響し、溶融池の温度が高く、溶融池が大きく、鉄水の流動性がよく、溶融しやすいが、高すぎると、鉄水が下に流れやすく、片面溶接両面成形の裏面が焼着しやすく、溶接腫が形成され、成形も制御しにくく、しかも継手の塑性が低下し、曲げが割れやすい。溶融池の温度が低い場合、溶融池は小さく、鉄水は暗く、流動性が悪く、未溶着、未溶着、スラグ挟みなどの欠陥が発生しやすい。

溶融池の温度は溶接電流、溶接棒の直径、溶接棒の角度、アーク燃焼時間などと密接な関係があり、関連要素に対して以下の措置を取って溶融池の温度を制御する。

直径

1、溶接電流と溶接棒直径：溶接空間位置、溶接階層に基づいて溶接を選択する

電流と溶接棒の直径、溶接を開く時、選択した溶接電流と溶接棒の直径は大きく、立、横仰位は小さい。例えば、12 mm平板突合せ平溶接の封底層はφ3.2 mmの溶接棒を選択し、溶接電流：80-85 A、充填、蓋面層はφ4.0 mmの溶接棒を選択し、溶接電流：165-175 A、溶接電流と溶接棒直径を合理的に選択し、溶融池温度を制御しやすく、溶接ビード成形の基礎である。

方法

2、運条方法、円環状運条溶融池の温度は三日月状運条温度より高く、三日月状運条温度は鋸歯状運条の溶融池の温度より高く、12 mmで底層を平らに溶接し、鋸歯状運条を採用し、しかも揺動の幅と開先両側の停止を用いて、有効に溶融池の温度を制御し、溶融孔の大きさを基本的に一致させ、開先根部に溶接腫と焼着が形成されていない確率が低下し、未溶接が改善され、スラブ突合せ平坦溶接の片面溶接両面成形がもはや難点ではない。

角度

3、溶接棒の角度、溶接棒と溶接方向の角度が90度の時、アークが集中し、溶融池の温度が高く、角度が小さく、アークが分散し、溶融池の温度が低く、例えば12 mm平溶接封底層、溶接棒の角度：50-70度、溶融池の温度を低下させ、背面に溶接腫が発生したり、高くなったりすることを回避した。また、例えば、12 mm板立溶接シール下地層の溶接棒を交換した後、継手の時に90-95度の溶接棒の角度を採用して、溶融池の温度を急速に高めて、溶融孔は順調に開くことができて、裏面の成形は比較的平らで、効果的に継手点内の凹みの現象を制御しました。

時間

4、アーク燃焼時間、φ57×3.5パイプの水平固定と垂直固定溶接の実習教育において、アーク断絶法を用いて溶接を施し、底層封止溶接の時、アーク断絶の周波数とアーク燃焼時間は直接溶融池温度に影響し、管壁が薄いため、アーク熱の受け入れ能力は限られており、アーク断絶周波数を遅くして溶融池温度を下げると、縮み穴が発生しやすいので、アーク燃焼時間で溶融池温度を制御するしかなく、溶融池温度が高すぎ、溶融穴が大きい場合、アーク燃焼時間を減少させ、溶融池温度を低下させることができ、この時、溶融穴が小さくなり、パイプ内部の成形高さが適度になり、パイプ内部の溶接縫い目が超高くなったり、溶接腫が発生したりします。

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